Влияние водорода на свойства стали
Наиболее простым и сравнительно легко организуемым способом в условиях сложившейся технологии в существующих цехах является использование кусковых твердых шлакообразующих смесей (ТШС) /12/.
Расчет десульфурации стали с использованием ТШС проводится на 100 кг. стали. Для начала необходимо оценить массу и состав сформировавшегося в ковше шлака.
Масса стали в ковше 250 т.
Далее оцениваются составляющие, вносимые ТШС. Расход ТШС принимается 15 кг/т или 1,5 кг/100 кг. стали; состав - 75% извести; 25% плавикового шпата.
Следовательно, ТШС внесет извести: 1,5 · 0,75 = 1,125 кг.
Состав извести принимается следующий, масс. доли %: СаО - 85; MgO - 8; SiO2 - 2; п.п.п - 5.
Следовательно, известь внесет в шлак, кг:
- СаО………………………. 1,125 · 0,85 = 095;
- MgO ……………………... 1,125 · 0,08 = 0,09;
- SiO2 ……………………… 1,125 · 0,02 = 0,022.
Далее оцениваются составляющие, вносимые печным шлаком. Принимается, что в ковш попадает печной шлак в количестве 6 кг/т стали или 0,6 кг/100 кг. металла.
Состав печного шлака в печи на выпуске, массов. доли, %.
СаО - 47,9; SiO2 - 18,57; FeO - 12,9; MnO - 1,7; MgO - 8,5; P2O5 - 0,88; Al2O3 - 2,44.
Следовательно, печной шлак внесет, масс. доли, кг.
CaO - 0,28; SiO2 - 0,11; FeO - 0,07; MnO - 0,02; MgO - 0,05; P2O5 - 0,005; Al2O3 - 0,01.
Количество и состав шлака представлены в таблице 14.
Таблица 14 - Количество и состав шлака, кг.
Источники шлака
|
CaO
|
SiO2
|
FeO
|
MnO
|
MgO
|
Al2O3
|
СаF2
|
Итого
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
|
Продукты раскисления
|
|
|
|
|
|
0,680
|
|
|
|
ТШС
|
0,95
|
0,022
|
|
|
0,09
|
|
0,375
|
|
|
Печной шлак
|
0,28
|
0,110
|
0,07
|
0,02
|
0,05
|
0,005
|
0,010
|
|
|
Всего внесено в ковш
|
1,23
|
0,132
|
0,07
|
0,02
|
0,14
|
0,685
|
0,385
|
2,66
|
|
Состав шлака в ковше, масс. доли, %
|
46,20
|
4,960
|
2,63
|
0,75
|
5,26
|
25,75
|
14,470
|
100,00
|
|
|
Коэффициент распределения серы определяется по уравнению (17):
, (17)
где а0 - активность кислорода в стали можно определить из следующего уравнения
lgfs = 0,11 · 0,04 + 0,063 · 0,36 + 0,29 · 0,014 - 0,026 · 0,58 - 0,028 · 0,032 = 0,055
(18)
где аAl - активность алюминия в стали
аAl2O3 - активность глинозема в образующейся шлаковой фазе
КAl · aAl2O3 = K'Al (19)
Константа K'Al приближенно определена и равна:
- для шамотной футеровки K'Al = 10-12;
- для высокоглиноземистой футеровки K'Al = 10-13
Допуская, что аAl ? [Al] = 0,025, получим выражение для определения аО
(20)
Принимая футеровку ковша высокоглиноземистую (К'Al = 10-13)
Ls = 57
Содержание серы в ковше определяется по уравнению:
(21)
где л - кратность шлака, л = 0,029
Степень десульфурации определяется по уравнению:
(22)
2.2.7 Раскисление и легирование стали
Предварительное раскисление металла производят в ковше, непосредственно при выпуске, присадкой алюминия для снятия переокисленности металла и производят науглероживание вдуванием коксовой мелочи под струю. Выпуск металла производится при достижении температуры не ниже 1630єС. При выпуске металла из печи производится отсечка шлака с помощью скриммерного желоба.
Присадка ферросплавов в ковш во время продувки позволяет достичь большей их экономии за счет более высокой степени усвоения легирующих элементов, достигающей для большинства элементов по многочисленным литературным данным величины более 90%.
При выпуске металла из печи содержание углерода в стали равно 0,04. По содержанию углерода по эмпирической формуле легко найти массовую долю растворенного кислорода в стали [О].
аО = \0,00252 + 0,0032/[С] (23)
где [С] - содержание углерода в металле перед выпуском из печи,
массов. доли, %
аО = [О] (24)
[О] = 0,00252 + 0,0032/0,4 = 0,011%
Раскисление стали алюминием проходит по реакции:
2[Al] + 3[O] = (Al2O3) (25)
K = a2Al · a3 o/aA1203 (26)
a2Al · a3o = K · aA1203 ? K'
где aAl и ao - активности алюминия и кислорода в металле;
К - константа равновесия реакции;
aA1203 - активность глинозема в шлаковой фазе.
При преобразовании чистого Al2O3 можно принять aA1203 = 1
Для связывания 0,011% кислорода потребуется алюминия 0,012%.
В процессе выпуска металла основная задача сводится к тому, чтобы раскислить сталь. Поэтому на выпуске вводим чушкового алюминия, с учетом угара 30% в количестве 0,017 кг/100 кг стали или 42,5 кг/плавку.
Для науглероживания будем применять коксик следующего состава:
S - 0,05%, C - 82%
Коксик = 1000 · (0,36 - 0,04)/82 · 0,5 = 7,8 кг/т.
На всю выплавку необходимо 1950 кг. Внесет S = 0,00039%
В процессе внепечной обработки легируем ферромарганцем ФМи75, ферросилицием ФС85, феррохром ФХ800 (химический состав ферросалавов приведен в таблице 15). Ферросилиций, феррохром и ферромарганец присаживаются в ковш во время продувки.
Таблица 15 - Химический состав ферросплавов
Ферросплав
|
Массовая доля элементов, %
|
|
|
С
|
Mn
|
Si
|
Cr
|
S
|
P
|
H
|
N
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
|
ФC 75
|
0,1
|
-
|
65,0
|
-
|
0,03
|
0,05
|
0,0008
|
0,001
|
|
ФМн 75
|
7,0
|
76,0
|
2,0
|
-
|
0,03
|
0,45
|
0,0020
|
0,020
|
|
ФХ 800
|
0,5
|
2,0
|
2,0
|
65
|
0,05
|
0,08
|
0,0005
|
0,004
|
|
|
Содержание остаточной массовой доли легирующих и примесей в стали перед легированием составляет марганца - 0,088%, кремния - следы, углерода - 0,36%, серы - 0,012%, фосфора - 0,011%, хрома - 0,3%.
Требуемое количество массовых долей элементов в готовой стали: марганца -0,6%, кремния - 0,28%, углерода - 0,36%, серы - 0,015%, фосфора - 0,015%, хром - 0,9%.
Необходимое количество ферросплавов для легирования стали определяем по формуле:
ФСпл = М · ? [Эл] / з · с (27)
где ФСпл - количество вводимого ферросплава, кг/т стали;
М - масса металла, кг;
? [Эл] - массовая доля элемента, которую необходимо внести, %;
з - степень усвоения ферросплава;
с - содержание элемента в ферросплаве, масс. доли, %
Требуется внести с ферромарганцем 0,592% марганца. Степень усвоения ферромарганца в ковше составляет 95%. Необходимое количество ферромарганца
ФМн 75 = 1000 · 0,592/0,95 · 76 = 8,0 кг/т стали;
ФМн 75 = 8,0 кг/т жидкой стали или 2000 кг. на плавку.
Требуется внести с ферросилицием 0,28% кремния. Степень усвоения ферросилиция в ковше при пульсирующей продувке составляет 92%. Необходимое количество ферросилиция
ФС75 = 1000 · 0,28/0,92 · 80 = 3,9 кг/т стали;
ФС75 = 4,05 кг/т жидкой стали или 1012,5 кг. на плавку.
Требуется внести с феррохромом 0,6% хрома. Степень усвоения феррохрома в ковше при продувке составляет 98%. Необходимое количество феррохрома
ФХ800 = 1000 · 0,6/0,98 · 65 = 9,41 кг/т стали
ФХ800 = 9,41 кг/т жидкой стали или 2352 кг. на плавку.
Количество внесенных элементов с ферросплавами показаны в таблице 16.
Таблица 16 - Количество внесенных элементов с ферросплавами
Ферросплав
|
Содержание вносимых элементов, массов. доля, %
|
|
|
С
|
Сr
|
Мn
|
Si
|
S
|
P
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
|
ФМн75
|
0,0570
|
-
|
0,59200
|
0,016
|
0,00020
|
0,0036
|
|
ФХ800
|
0,0090
|
0,6
|
-
|
0,019
|
0,00050
|
0,0003
|
|
ФС75
|
0,0008
|
-
|
0,0016
|
0,280
|
0,00008
|
0,0002
|
|
|
После легирования сталь будет иметь химический состав, который показан в таблице 17.
Таблица 17 - Химический состав стали после легирования и науглероживания
С
|
Mn
|
Si
|
P
|
S
|
Cr
|
|
0,42
|
0,68
|
0,315
|
0,015
|
0,0127
|
0,9
|
|
|
2.2.8 Изменение температуры в процессе внепечной обработки металла
В процессе производства стали без дополнительного подогрева на технологических стадиях между выпуском металла и разливки на МНЛЗ, температура металла все время уменьшается.
Температуру металла в печи перед выпуском можно найти из соотношения
Твып = ?Т1 + ?Т2 + ?Т3 + ?Т4 + ?Т5 (28)
где ?Т1 - падение температуры стали при выпуске из печи, єС;
?Т2 - падение температуры стали при транспортировке стальковша до стенда
продувки, єС;
?Т3 - падение температуры стали при продувке в ковше, єС;
?Т4 - падение температуры стали при транспортировке стальковша от стенда до
МНЛЗ, єС;
?Т5 - заданная температура в промковше, єС.
Падение температуры при выпуске стали из печи за счет излучения струи металла в атмосферу цеха и нагрев футеровки ковша и ввода ТШС составляет 60єС.
Падение температуры стали при транспортировке стальковша до стенда и от стенда до МНЛЗ можно принять равным 20єС.
При продувке и с учетом ввода ферросплавов температура металла падает на 20єС.
Необходимая температура металла в стальковше перед разливкой
Тс.к = Тлик + Тп.к. + Ткр + 20 (29)
где Тлик - температура ликвидус стали, єС;
Тп.к - температура стали в промковше, єС;
Ткр - температура в кристаллизаторе, єС.
Тлик = 1539 - 79[С] - 12[Si] - 5[Mn] - 25[S] - 30[P] + 2,7[Al] (30)
Тлик = 1539 - 79,0 · 0,17 - 12 · 0,5 - 5 · 1,38 - 25 · 0,04 - 30 · 0,035 + 2,7 · 0,03 =
= 1501єС
Тс.к = 1501 + 10 + 20 + 20 = 1551єС
Теперь легко подсчитать, что без принятия мер по дополнительному подогреву, температура стали на выпуске из ДПСА должна составлять
Твып = 60 + 20 + 20 + 1551 = 1650єС
При необходимости сталь подогревают перед разливкой на МНРС химическим подогревом. Химический нагрев - это нагрев металла тепловым эффектом экзотермических реакций окисления элементов, растворенных в расплаве. Основными такими элементами являются алюминий и кремний. При окислении алюминия температура расплава может повышаться с максимальной скоростью 2-4єС мин. Недостатками этого метода является значительное загрязнение стали неметаллическими включениями и невысоким коэффициентом полезного действия.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11
|
|