Влияние водорода на свойства стали
2 период плавки
Расход кислорода и количество окислившихся примесей во время доводки в таблице 8
Таблица 8 - Расход кислорода и количество окислов в период доводки, кг.
Окисление
|
Угар примесей
|
Расход кислорода
|
Масса окисла
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
C > CO
|
0,930
|
1,240
|
2,17
|
|
Si > SiO2
|
-
|
-
|
-
|
|
Mn > MnO
|
0,12
|
0,032
|
0,142
|
|
P > P2O5
|
0,010
|
0,013
|
0,029
|
|
Fe > в дым
|
0,0018
|
0,0018
|
0,0036
|
|
Fe > в дым
|
0,365
|
0,137
|
0,502
|
|
Итого
|
1,41
|
2,306
|
3,716
|
|
|
Расчет состава и количества шлака приведен в таблице 9.
Таблица 9 - Определение количества составляющих шлака периода доводки, кг.
Источ-ники
|
SiO2
|
Al2O3
|
MnO
|
MgO
|
CaO
|
P2O5
|
S
|
FeO
|
Fe2O3
|
У
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
|
Шлак периода распла-вления
|
2,500
|
0,290
|
0,57
|
0,81
|
5,000
|
0,088
|
0,023
|
2,52
|
0,79
|
12,6
|
|
Магне-зито-хромит
|
0,006
|
0,004
|
-
|
0,06
|
0,002
|
-
|
-
|
-
|
0,011
|
0,10
|
|
Метал-лошихта
|
-
|
-
|
0,14
|
-
|
-
|
0,023
|
-
|
0,40
|
0,074
|
0,63
|
|
Добав-ка из-вести
|
0,046
|
0,007
|
-
|
0,04
|
1,117
|
0,001
|
-
|
-
|
0,005
|
1,22
|
|
Итого
|
2,552
|
0,301
|
0,71
|
0,92
|
6,119
|
0,112
|
0,025
|
2,92
|
0,88
|
14,6
|
|
|
Основность шлака равна:
41,91/17,48 = 2,4
Выход металла:
Мж.ст. = 91,16 - 1,41 - 0,311 - 0,0518 - 14,577 · 0,05 + 0,27 = 88,68 кг.
Количество [FeO], образовавшегося за счет окисления железа во втором периоде плавки
[FeO] = 2,92 - 1,886 = 1,034 кг.
Количество [Fe2O3], образовавшегося за счет окисления железа во втором периоде плавки
[Fe2O3] = 0,531 - 0,357 = 0,174 кг.
Расход кислорода на окисление железа до [FeO]
1,034 · 16/72 = 0,230 кг.
При этом окислится железа
1,034 - 0,230 = 0,804 кг.
Расход кислорода на окисление железа до [Fe2O3]
0,174 · 48/160 = 0,052 кг.
При этом окислится железа
0,174 - 0,052 = 0,122 кг.
Количество корольков в шлаке примем 5%
14,577 · 0,05 = 0,729 кг.
Количество кислорода, поступившего из атмосферы
5 · 54 · 100/250000 = 0,108 кг.
Количество кислорода, которое пошло на окисление элементов:
ОУ = ОС + ОMn + OP + OFe шл + ОFe пыль (9)
ОУ = 2,306 + 0,230 + 0,052 + 0,027 = 2,615 кг.
Количество кислорода, которое надо подать через фурмы:
2,615 - 0,108 = 2,507 кг.
Необходимое количество технического кислорода
2,507 · 22,4/0,95 · 32 · 0,9 = 2,053 м3/100 кг.
Количество неусвоенного кислорода
2,053 · 0,1 = 0,2053 м3
Количество азота
2,053 · 0,05 = 0,103 м3
Материальный баланс второго периода плавки представлен в таблице 10.
Таблица 10 - Материальный баланс второго периода плавки
Поступило
|
Получено
|
|
Источники
|
Масса, кг
|
Источники
|
Масса, кг.
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
Металл
|
91,160
|
Сталь
|
88,680
|
|
Продолжение таблицы 10
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
Шлак
|
12,600
|
Шлак
|
14,577
|
|
Магнезитохромит
|
0,100
|
Корольки
|
0,729
|
|
Доломит
|
0,300
|
Бурый дым
|
0,502
|
|
Кислород из атмосферы
|
0,108
|
Газы
СО
|
2,170
|
|
Технического кислорода
|
2,930
|
СО2
|
0,183
|
|
Извести
|
1,314
|
N2
|
0,103
|
|
|
|
О2
|
0,205
|
|
|
|
SO2
|
0,0036
|
|
Итого
|
108,512
|
Итого
|
107,235
|
|
|
Материальный баланс всей плавки представлен в таблице 11
Таблица 11 - Материальный баланс всей плавки, кг.
Поступило
|
Получено
|
|
Источники
|
Масса, кг
|
Источники
|
Масса, кг.
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
Металлошихта
|
100,00
|
Сталь
|
88,68
|
|
Магнезитохромит
|
0,300
|
Потери с корольками
|
1,07
|
|
Доломит
|
1,500
|
Шлак
|
10,228
|
|
Кислород из атмосферы
|
0,418
|
Бурый дым
|
1,192
|
|
Технический кислород
|
6,967
|
Газы
СО
|
6,370
|
|
Извести
|
1,314
|
СО2
|
3,080
|
|
Известняк
|
6,908
|
N2
|
0,337
|
|
|
|
O2
|
0,707
|
|
|
|
H2O
|
0,201
|
|
Продолжение таблицы 11
|
|
1
|
2
|
3
|
4
|
|
Итого
|
117,407
|
Итого
|
116,226
|
|
|
2.1.4 Тепловой баланс рабочего пространства
Тепловой баланс рабочего пространства двухванной печи рассчитывается для одной камеры (расчет ведем на всю плавку)
Приход тепла
Физическое тепло чугуна
Физическое тепло чугуна считается по формуле:
Qчуг = Мчуг · [СТВ · tпл + q + Cжид · (tжид - tпл] (10)
где Qчуг - физическое тепло чугуна, кДж;
СТВ - средняя удельная теплоемкость твердого чугуна, кДж/ (кг · єС);
tпл - температура плавления чугуна, єС;
q - скрытая теплота плавления, кДж/кг;
Cжид - средняя удельная теплоемкость жидкого чугуна, кДж/(кг · єС);
tжид - температура жидкого чугуна, єС.
Qчуг = 250000 · 0,65 · [0,178* 1200 + 52 + 0,2 (1350 - 1200) ] = 201,267 кЛж
Тепло шлакообразования
SiO2 > (CaO)2 · SiO2 ………………. 0,69 · 60 · 554 · 2500/28 = 2,05 · 10єккал
Р2О5 > (СаО)3 · (Р2О5) …………….. 0,045 · 142 · 1132 · 2500/62 = 0,292· 10єккал
У Qшл = 2,342 · 10єккал
Физическое тепло скрапа
Qскр = 0,112 · 20 · 35 · 2500 = 0,169 · 106 ккал
Тепло экзотермических реакций
Тепло экзотермических реакций определяется по формуле:
Qэкз = ?Н1 · ?С1 · 2500 (11)
где Qэкз - тепло, выделяемое экзотермическими реакциями, 106 ккал
?Н1 - тепловой эффект химической реакции, 106 ккал
?С1 - изменение концентрации i-го компонента, кг.
Таблица 12 - Тепло экзотермических реакций, 106 ккал
С > СО
|
(1,8 + 0,93) · 8134 · 2500 = 55,535
|
|
Si > SiO2
|
0,69 · 7423 · 2500 = 12,8
|
|
Mn > MnO
|
0,565 · 1758 · 2500 = 2,48
|
|
P > P2O5
|
0,045 · 5968 · 2500 = 0,670
|
|
Fe > Fe2O3 (в дым)
|
(0,5 + 0,503) · 1758 · 2500 = 3,53
|
|
Fe > Fe2O3 (в шлак)
|
(0,357 + 0,074) · 1758 · 2500 = 1,89
|
|
Fe > FeO
|
(0,4 + 1,886) · 1150 · 2500 = 6,57
|
|
|
Итого: УQэкз = 3,53 + 1,89 + 6,57 + 0,67 + 2,48 + 12,8 + 55,54 = 82,89 · 106 ккал
Химическое тепло природного газа
Расход природного газа принимаем за х и определяем химическое тепло природного газа по формуле:
Qпр.газ = ?Нпр.газ · 2500 · х (12)
где Qпр.газ - химическое тепло природного газа, МДж;
?Нпр.газ - тепловой эффект реакции горения природного газа, 106 ккал/м3;
х - расход природного газа, м3.
Qпр.газ = 8291 · х
Расход тепла
Физическое тепло стали
Физическое тепло стали определяется по формуле:
Qст = Мст · [СТВ · tпл + q + Cжид · (tжид - tпл], (13)
где Qст - физическое тепло стали, кДж;
Мст - масса стали, кг;
СТВ - средняя удельная теплоемкость твердой стали, кДж/ (кг · єС);
tпл - температура плавления стали, єС;
q - скрытая теплота плавления стали, кДж/кг;
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11
|
|