Выбор схем выдачи мощности электростанции типа АЭС
Для проверки трансформаторов тока по вторичной нагрузке, пользуясь каталожными данными приборов, определяем нагрузку по фазам для наиболее загруженного трансформатора (таблица № Х.)
Сопротивление приборов:
где ?Sприб - суммарная нагрузка приборов;
I2 - вторичный номинальный ток приборов, I2 = 5 А.
Сопротивление вторичной нагрузки трансформатора тока:
где rконт -переходное сопротивления контактов приборов, (при числе приборов более 3х , rконт = 0,1 Ом);
rпров - сопротивление проводов.
где с - удельное сопротивление материала провода, (для проводов с медными жилами с = 0,0175):
lрасч - 60 м, ориентировочная длина проводов;
g -сечение жил, (g = 4 мм2)
Выбор трансформаторов тока секций и вводов 6 кВ Таблица 2.16
2.5.6 Выбор токоведущих частей в цепи трансформатора ТРДНС-63000/35
Выбираем комплектный пофазно-экранированный токопровод.
Таблица 2.17
Выбор комплектного пофазно-экранированного токопровода.
Тип токопровода
|
Координаты точки к.з.
|
Условия выбора
|
Параметры
|
|
|
№ схемы
|
№ точки
|
|
Расчётные данные
|
Каталожные данные
|
|
ТКЗП 6/3200-125
|
2.3.2
|
К3
|
Uсети ? Uном
Iдл.ном ? Iном
iуд ? i
|
Uсети =6 кВ
Iдл.ном = 2886 А
i уд = 94,9 кА
|
Uном = 6 кВ
Iном = 3200 А
i дин = 125 кА
|
|
|
2.5.7 Выбор кабелей 6 кВ
Кабели, питающие потребителей 6 кВ собственных нужд АЭС, прокладываются в кабельных полуэтажах и кабельных шахтах. Чтобы обеспечить пожарную безопасность в производственных помещениях АЭС, рекомендуется применять кабели, у которых изоляция, оболочка и покрытия выполнены из не воспламеняющих материалов.
Для указанных способов прокладки с учётом требований пожарной безопасности, для питания трансформаторов 6/0,4 кВ применяют кабель ААБнлГ, секций 6 кВ применяют кабель ЦААБнГ.
Выбор кабеля 6 кВ питания трансформаторов секции CV01 (BU05).
Кабель марки ААБнлГ, трёхжильный. Определим номинальный ток трансформатора:
Определим экономическое сечение:
где jэ - нормированная плотность тока для кабелей с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами, согласно /6/.
Принимаем трёхжильный кабель 370 мм2, Iдоп = 135 А. Поправочный коэффициент на температуру воздуха k = 0,93.
Тогда длительно допустимый ток на кабель составит:
Проверка по термической стойкости кабеля:
Номинальное сечение по термической стойкости определим по формуле:
где Bk - тепловой импульс тока к.з.
c = 92, согласно /6 табл.3.14/, для кабелей с бумажной изоляцией и алюминиевыми жилами.
Вывод для прокладки выбираем кабель сечением 150 мм2.
Выбор кабелей питающих остальные трансформаторы 6/0,4 кВ и секций 6 кВ аналогичен. Расчёт сведён в таблицу.
Таблица 2.18
Выбор кабелей, питающих трансформаторы 6/0,4 кВ и секции 6 кВ.
№
|
Питаемые секции 6 кВ и трансформаторы 6/0,4 кВ
|
Тип кабеля
|
Номинальный ток, А
|
Выбор сечения кабеля
|
|
|
|
|
|
Экономическое сечение жилы, мм2
|
Термическая стойкость, мм2
|
|
1
|
BL, BM, BP, BN
|
ЦААБнГ-5(3240)
|
2886
|
5240
|
121
|
|
2
|
BJ, BK
|
ЦААБнГ-3(3240)
|
585
|
3139
|
134
|
|
3
|
BE, BG
|
ЦААБнГ-4(3240)
|
1360
|
4240
|
125
|
|
4
|
BJ-BK
|
ЦААБнГ-3(3240)
|
302
|
3216
|
142
|
|
5
|
BY,BW,BX,BJ,BK-BZ01-05
|
ЦААБнГ-3(3240)
|
675
|
3161
|
142
|
|
Секции 0,4 кВ питающиеся от трансформаторов мощностью 1000 кВ?А
|
|
6
|
CA, CP
|
ААБнГ 3150
|
96,2
|
68,7
|
121
|
|
7
|
CB, CQ, CT, CC
|
ААБнГ 3150
|
96,2
|
68,7
|
121
|
|
8
|
CM, CR
|
ААБнГ 3150
|
96,2
|
68,7
|
116
|
|
9
|
CN, CD, CG
|
ААБнГ 3150
|
96,2
|
68,7
|
117
|
|
10
|
CJ, CK, CU04-05
|
ААБнГ 3150
|
96,2
|
68,7
|
145
|
|
Секции 0,4 кВ питающиеся от трансформаторов мощностью 250 кВ?А
|
|
|
11
|
АБП УВС, АБП общеблочное
|
ААБнГ 3150
|
24,1
|
17,2
|
119
|
|
|
2.5.8 Выбор элементов КРУ 0,4 кВ
Для снабжения потребителей 0,4 кВ применяем комплектные трансформаторные подстанции типа КТПсн. КТП данного типа выполняются с двусторонним обслуживанием и состоят из силовых и релейных ячеек. В силовые ячейки устанавливаются выдвижные автоматические выключатели. В релейные ячейки устанавливаются выдвижные блоки со смонтированной на них аппаратурой.
Конструкции шкафов предусматривают:
в шкафах вводов питания, секционных, установку выключателей или разъединителей и релейных блоков;
в шкафах линий возможность набора выключателей типа А3700, ВА-50 и релейных блоков в различных вариантах;
взаимозаменяемость однотипных блоков.
Выбор сборных шин КТПСН 0,4 кВ.
Выбор шин по длительно допустимому току:
Длительно допустимый ток для прямоугольных шин определим по формуле:
принимаем к установке алюминиевые шины размером 8010 мм (Iдоп = 2410 А).
Проверим принятые размеры по термической стойкости.
где Bk - тепловой импульс;
с - коэффициент, равный с = 88.
Условие термической стойкости выполнено.
Электродинамическая стойкость шин.
Шкафы вводов питания и секционные шкафы комплектуем выключателями серии «электрон», предназначенными для установки в цепях с номинальным напряжением переменного тока до 660 В частотой 50 Гц. В качестве примера приводим расчёты по выбору выключателя рабочего (резервного) питания секции 0,4 кВ нормальной эксплуатации CA.
Таблица 2.19
Выбор выключателей рабочего (резервного) ввода секции CA.
Тип выключателя
|
Параметры
|
|
|
Номинальное напряжение
|
Длительный номинальный ток
|
Динамическая стойкость
|
Отключающая способность
|
|
|
Расчётные данные
|
Каталожные данные
|
Расчётные данные
|
Каталожные данные
|
Расчётные данные
|
Каталожные данные
|
Расчётные данные
|
Каталожные данные
|
|
|
Uуст
|
Uном
|
Iдл.н.
|
Iном
|
i уд
|
Iдин
|
Iпо
|
Iоткл
|
|
|
Uуст ? Uном
|
Iдл.н. ? Iном
|
i уд ? Iдин
|
Iпо ? Iоткл
|
|
|
кВ
|
А
|
кА
|
кА
|
|
Э16 В
|
0,4
|
0,4
|
1443
|
1600
|
14,8
|
40
|
38,5
|
84
|
|
|
Ввод питания на секции 2-категории 0,4 кВ систем безопасности и секции компенсаторов объёма выполняется рубильником исходя из условий необходимой надёжности питания секций данных потребителей.
Таблица 2.20
Выбор рубильника ввода питания на секции систем безопасности.
Тип рубильника
|
Параметры
|
|
|
Номинальное напряжение
|
Длительный номинальный ток
|
Динамическая стойкость
|
Термическая стойкость
|
|
|
Расчётные данные
|
Каталожные данные
|
Расчётные данные
|
Каталожные данные
|
Расчётные данные
|
Каталожные данные
|
Расчётные данные
|
Каталожные данные
|
|
|
Uуст
|
Uном
|
Iдл.н.
|
Iном
|
i уд
|
Iдин
|
Iпо
|
|
|
|
Uуст ? Uном
|
Iдл.н. ? Iном
|
i уд ? Iдин
|
Iпо ?
|
|
|
кВ
|
А
|
кА
|
кА2?с
|
|
Р-2315
|
0,4
|
0,4
|
1443
|
1600
|
40,3
|
50
|
48
|
900
|
|
|
3. Определение мощности дизель-генераторов систем надежного питания
3.1 Определение мощности дизель-генераторов систем надежного питания
Мощность дизель-генератора при ступенчатом пуске асинхронной нагрузки выбирают по мощности, потребляемой (Рпотр i) электродвигателями, подключенными к секции надежного питания, и возрастающей с пуском очередной ступени. Должно выполняться условие
(3.1)
где nст - число ступеней пуска; Рн дг - номинальная нагрузка дизель-генератора.
Значение Рпотр определяется по номинальной мощности двигателя Рдв н, его коэффициенту загрузки и КПД
(3.2)
По формулам (3.1), (3.2) определяются мощности, потребляемые двигателями по завершении операции пуска соответствующей ступени. В то же время в процессе пуска очереди, в особенности при прохождении отдельными электродвигателями критического скольжения, величина нагрузки на дизель-генератор может кратковременно увеличиться по сравнению с установившимся режимом. Для дизелей существуют заводские характеристики допустимых предельных нагрузок.
Определение нагрузки в процессе пуска асинхронных двигателей представляет сложную и трудоемкую задачу. Пусковую мощность двигателя можно оценить на основе мощности, потребляемой в установившемся номинальном режиме , коэффициентов мощности номинального режима , при пуске и кратности пускового тока К i
(3.3)
Тогда пусковая мощность на каждой из ступеней пуска определяется как сумма мощностей, потребляемых в установившемся режиме ранее запущенными двигателями, и пусковой мощности двигателей, запускаемых в данной ступени. Должно выполняться условие
(3.4)
где Рдоп дг - нагрузка, допускаемая на дизель-генератор в переходном процессе, как правило, Рдоп дгРн дг.
Значение cos пуск определяется из формулы
(3.5)
где Кп - кратность пускового момента.
Следует отметить, что пусковая мощность, определяемая по формуле (3.3), является величиной условной, так как в процессе пуска напряжение снижается.
Расчет мощности дизель-генератора целесообразно вести в табличной форме. Пример расчета приведен в таблице 3.1.
Таблица 3.1
Очередность пуска
|
Механизм
|
Рдв н
кВт
|
Рпотр
кВт
|
Cos ном
|
Рпуск
кВт
|
Установившаяся мощность ступени
|
Пусковая мощность
+
+ Рпуск j
|
|
1
|
Эквивалентный трансформатор надеж. питания АБП.
|
1000
|
800
|
0,3
|
1500
|
800
|
1500
|
|
2
|
Эквивалентный трансформатор пит. нагрузки 0,4кВ
|
1000
|
800
|
0,3
|
1500
|
1600
|
3000
|
|
3
|
Эквивалентный трансформатор пит. нагрузки 0,4кВ
|
1000
|
800
|
0,3
|
1500
|
2400
|
4500
|
|
4
|
Насос технической воды
|
1250
|
1170
|
0,22
|
2080
|
3570
|
2880
|
|
5
|
Насос аварийного впрыска бора
|
800
|
560
|
0,3
|
1680
|
4130
|
4560
|
|
6
|
Аварийный питательный насос
|
800
|
560
|
0,3
|
1680
|
4690
|
6240
|
|
7
|
Насос спринклерный реактора
|
500
|
362
|
0,3
|
1006
|
5052
|
7246
|
|
|
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13
|
|