Вплив водню на структуру та властивості на основі кремнію
Реакція рекомбінації в цьому випадку є незавершеною. Після нагріву у вакуумі частково диспропорціонованого зразка вихідна фаза сплаву відновлюється.
Таблиця 4. Умови та фазовий склад продуктів взаємодії у системі
Zr0,8Ті0,2Cr2-Н2
Умови взаємодії
|
Фазовий склад
(ст. тип)
|
Параметри ґратки (нм)
|
|
Режим
|
, MПa
|
Tмакс, °С
|
ф, год
|
|
a
|
c
|
|
Вихідний сплав
|
Zr0,8Ti0,2Cr2 (С14)
|
0,5081(1)
|
0,8233(3)
|
|
ГД
|
5
|
900
|
0
|
Zr0,8Ti0,2Cr2Hx (C14)
Cr
-ZrHx - сліди
|
0,5357(1)
0,28917(8)
|
0,8734(4)
-
|
|
ДР
|
Вакуум
|
950
|
0
|
Zr0,8Ti0,2Cr2 (C14)
|
0,50869(6)
|
0,8236(1)
|
|
ГД
|
5
|
950
|
12
|
Zr0,8Ti0,2Cr2Hx (C14)
-ZrHx
Cr
TiHx - сліди
|
0,5352(4)
0,3491(2)
0,28932(6)
|
0,8752(7)
0,4489(3)
-
|
|
ДР
|
Вакуум
|
950
|
0
|
Zr0,8Ti0,2Cr2 (C15)
Zr0,8Ti0,2Cr2 (C14)
Cr
-ZrHx - сліди
|
0,7201(2)
0,5097(1)
0,28956(5)
|
-
0,8261(2)
-
|
|
ГД
|
5
|
950
|
17
|
-ZrHx
Cr
TiHx - сліди
|
0,3498(3)
0,28960(5)
|
0,4492(6)
-
|
|
ДР
|
Вакуум
|
950
|
0
|
Zr0,8Ti0,2Cr2 (C15)
-ZrHx
Cr
|
0,7200(2)
0,4665(2)
0,2896(1)
|
-
-
-
|
|
ДР
|
Вакуум
|
950
|
3
|
Zr0,8Ti0,2Cr2 (C15)
-ZrHx
Cr
|
0,7190(2)
0,4650(1)
0,28958(5)
|
-
-
-
|
|
|
Таким чином, показано, що часткове заміщення цирконію титаном у сполуці ZrCr2 призводить до зменшення швидкості фазових перетворень.
Основу електродного сплаву ZrCrNi складає фаза Лавеса з гексагональною ґраткою структурного типу MgZn2 (С14) і, як домішки, присутні фази Zr7Ni10, Zr9Ni11 та Cr (рис. 3а).
За даними ДТА під час нагріву сплаву ZrCrNi до 950 °C за початкового тиску = 5 MРа, крім піку, зумовленого утворенням гідриду сплаву за кімнатної температури, зафіксовано ще чотири теплові ефекти. Два екзотермічні при 535 і 675 °С та два ендотермічні при 790 і 820 °С. Для встановлення фізичної природи фазових перетворень зразки нагрівали до 610, 750 та 810 °С, тобто вище температури відповідних фазових перетворень на термограмі. Рентгенофазовим аналізом показано, що сплав ZrCrNi після нагріву до 610 °С (=5 MPа) частково диспропорціонує з утворенням гідриду на основі фази Лавеса (структурний тип С14), гідриду цирконію та хрому .
Після нагріву до 750 °С вихідний сплав ZrCrNi (фаза Лавеса С14) зазнає повного розпаду на -ZrHx, Cr, та ZrNi3. Аналогічний фазовий склад отримали при витримці протягом 4-5 год при 610 °С. Підвищення температури до 810 °С призводить до розпаду фази ZrNi3 та зменшення відносної інтенсивності піків гідриду цирконію. При цьому з'являється кілька рефлексів фази Zr2Ni7. В результаті нагріву до 950 °С вихідний сплав розпадається на -ZrHx, Cr, Zr2Ni та Zr2Ni7 .
Нагрів у вакуумі продуктів часткового диспропорціонування призводить до відновлення фази Лавеса зі структурою типу С14, яка була у вихідному сплаві . Після водневої обробки сплав гомогенізується (зникають рефлекси фази Zr9Ni11). Після нагріву у вакуумі продуктів повного розпаду формується фаза Лавеса зі структурою типу С15 та інтерметалідні фази з системи Zr-Ni ( табл. 5).
4 Дослідження впливу водневої обробки на розрядні характеристики сплаву ZrCrNi
Оптимізовано умови і встановлено вплив механо-хімічного помелу та фазово-структурного стану сплаву на розрядні характеристики сформованих на його основі металогідридних електродів.
Помел у планетарному млині є високопродуктивним способом подрібнення матеріалів, однак у випадку застосування його для отримання порошків електродних матеріалів існують вади, пов'язані зі зниженням максимальної розрядної ємності.
Таблиця 5. Умови та фазовий склад продуктів взаємодії у системі ІМС
ZrCrNi-Н2
Умови взаємодії
|
Фазовий склад
(ст. тип)
|
Параметри ґратки, нм
|
|
Режим
|
Tмакс, °C
|
|
а
|
b
|
с
|
|
Вихідний сплав
|
ZrCrNi (C14)
Zr7Ni10, Zr9Ni11,Cr - сліди
|
0,50124(8)
|
-
|
0,8214(2)
|
|
ГД
|
610
|
ZrCrNiНх (C14)
-ZrHx
Cr - сліди
|
0,5286(2)
0,3489(3)
|
-
-
|
0,8620(8)
0,4530(7)
|
|
ДР
|
270
|
ZrCrNi (C14)
-ZrHx, Cr - сліди
|
0,5013(2)
|
-
|
0,8209(4)
|
|
ДР
|
530
|
ZrCrNi (C14)
Zr7Ni10, Cr - сліди
|
0,50077(8)
|
-
|
0,8211(2)
|
|
ДР
|
950
|
ZrCrNi (C14)
Zr7Ni10
Cr - сліди
|
0,50181(7)
1,2380(9)
|
-
0,9211(7)
|
0,8224(2)
0,9193(6)
|
|
ГД
|
750 або
610,
=4-5 год
|
-ZrHx
ZrNi3
Cr
|
0,3500(1)
0,5309(2)
0,28853(2)
|
-
-
-
|
0,4493(3)
0,4298(3)
-
|
|
ДР
|
950
|
ZrCrNi (C15)
ZrCrNi (C14)
ZrNi
Cr
|
0,7097(1)
0,5014(3)
0,3261(2)
0,28853(4)
|
-
-
0,9972(6)
-
|
-
0,8167(6)
0,4094(3)
-
|
|
ГД
|
810
|
-ZrHx
Cr
Zr2Ni7 - сліди
|
0,3502(2)
0,28845(6)
|
-
-
|
0,4482(3)
-
|
|
ДР
|
950
|
ZrCrNi (C15)
ZrCrNi (C14)
ZrNi
Cr
Zr9Ni11 - сліди
|
0,70955(8)
0,5012(5)
0,3267(3)
0,28847(6)
|
-
-
0,9894(7)
-
|
-
0,819(1)
0,4108(4)
-
|
|
ГД
|
950
|
-ZrHx
Cr
Zr2Ni7, Zr2Ni - сліди
|
0,3500(2)
0,28836(6)
|
-
-
|
0,4476(3)
-
|
|
ДР
|
660
|
Zr7Ni10
ZrNi
Cr
ZrHx, Zr2Ni - сліди
|
1,235(2)
0,3253(4)
0,28836(6)
|
0,9168(7)
0,992(1)
-
|
0,9183(7)
0,4117(5)
-
|
|
ДР
|
950
|
ZrCrNi (C15)
ZrCrNi (C14)
ZrNi
Cr
|
0,7097(1)
0,5006(4)
0,3265(2)
0,28852(3)
|
-
-
0,9945(8)
-
|
-
0,821(2)
0,4107(4)
-
|
|
|
На нашу думку, причина погіршення експлуатаційних характеристик зумовлена напруженнями, які виникають у матеріалі після помелу, та з частковими аморфізацією та диспропорціонуванням сплаву. На це вказує поява гало й розширення ліній на дифрактограмі меленого сплаву та сліди продуктів диспропорціонування, зокрема виділень хрому . Оптимізація умов помелу полягала у зниженні частоти обертання млина (табл. 6), що запобігає аморфізації та диспропорціонуванню сплаву .
Таблиця 6. Умови подрібнення та розрядні характеристики металогідридних електродів з композиту ZrCrNi+Ni
Умови помелу
|
Сплав-звязка,
мас. частки
|
Обробка
|
N, кількість
|
Iр, мА/г
|
Смакс, мА·год/г
|
|
н, об/хв
|
ф, хв
|
|
|
|
|
|
|
400
|
15
|
2:1
|
-
|
-
|
25
|
172
|
|
300
|
20
|
2:1
|
+1
|
1
|
25
|
240
|
|
100
|
30
|
2:1
|
-
|
4
|
50
|
228
|
|
100
|
30
|
2:1
|
-2
|
20
|
50
|
264
|
|
100
|
30
|
2:1
|
+3
|
2
|
50
|
293
|
|
100
|
30
|
2:1
|
+4
|
6
|
50
|
246
|
|
|
Примітки: 1заряд при 80 °С, Із=50 мА·год/г, ф=8 год; 2сплав попередньо подрібнений у ступці; 3ГДДР =5 МПа, ГД при 610 °С, ДР при 950 °С; 4 ГДДР =5 МПа, ГД при 810 °С, ДР при 950 °С.
Сплави після механохімічного здрібнення потребують малої кількості циклів активації, однак володіють нижчою ємністю. Для усунунення негативних наслідків помелу проводили гомогенізуючу водневу обробку сплаву (процес ГДДР): нагрів до 610 °С у водні з наступним нагрівом до 950 °С у вакуумі.
Внаслідок застосування такого комплексного підходу отримали високу активованість електродів без зниження їх розрядної ємності. Високий ступінь гомогенності сплаву забезпечує, на нашу думку, його високу розрядну ємність. Такий помел у механічному млині у водні запобігає оксидуванню порошку сплаву, що забезпечує високу активованість електроду.
Електроди, виготовлені з гомогенізованого сплаву зі структурою типу С14 вже після другого циклу заряду-розряду досягають ємності 260 мА·год/г, тобто близько 90% від максимальної (293 мА·год/г). Коли основою електродного сплаву є фаза зі структурою типу С15, отримана при нагріві у водні до 810 °С, а потім до 950 °С у вакуумі, то 90% від максимальної ємності досягається після 8 циклів, що становить 256 мА·год/г. Зниження максимальної розрядної ємності зумовлене формуванням бінарних ІМС сполук системи Zr-Ni.
Таким чином, комплексне застосування процесу ГДДР та механохімічної обробки дозволяє зменшити кількість циклів для активації електродів з 20 до 2 (рис. 6, крива 5). На нашу думку, отриманий результат пояснюється впливом двох факторів: відновленням поверхневих оксидних плівок та гомогенізацією сплаву внаслідок проведення ГДДР.
Висновки
1. Встановлено закономірності ГДДР в сполуці ZrCr2 двох структурних модифікацій (типу MgZn2 та MgCu2). Показано, що диспропорціонування ZrCr2 (структура типу MgZn2) починається за =3 МПа з утворенням гідриду вихідної фази та виділенням хрому і гідриду цирконію. Повністю сплав диспропорціонує за витримки 3 год при 860 °С, або за початковому тиску водню =5 МПа. Нагрів у вакуумі продуктів часткового диспропорціонування сполуки ZrCr2 приводить до відновлення вихідної фази. Аналогічна обробка продуктів повного диспропорціонування завершується утворенням сполуки ZrCr2 зі структурою типу MgCu2. У випадку сполуки ZrCr2 структурного типу MgCu2 вона розпадається на -ZrHx та Cr за температур 820 та 775 °С (=3 та 5 МПа відповідно) з подальшим відновленням вихідної фази нагрівом продуктів диспропорціонування у вакуумі.
2. Вперше показано, що заміщення цирконію на титан зменшує швидкість фазових перетворень у сполуці ZrCr2 при нагріві у водні. Повний розпад сплаву Zr1-xTixCr2 на -ZrHx, ТіНх та Cr має місце після 4 і 17 год витримки (для x=0,1 і 0,2 відповідно) при 950 °С за =5 МПа.
3. Вперше встановлено, що фазові перетворення у системі ZrCrNi-H2 при =5 MПa розпочинаються при 535 °С з утворенням гідриду вихідної фази Лавеса зі структурою типу MgZn2, Cr та -ZrHx. Після нагріву до 675 °С утворюються -ZrHх, ZrNi3 та Cr; за температури вище 790 °С: -ZrHх, Zr2Ni7 та Cr; вище 820 °С: -ZrHх, Zr2Ni7, Zr2Ni та Cr.
4. В залежності від максимальної температури обробки отримано сплав з різним співвідношенням основних та вторинних фаз: фази Лавеса зі структурою типу MgZn2 та MgCu2, ZrNi, Cr, Zr9Ni11 і Zr7Ni10. Встановлено, що обробка у водні гомогенізує сплав ZrCrNi.
5. Покращення активованості металогідридних електродів на основі сполуки ZrCr2 зумовлене сумісним впливом двох процесів - відновленням оксидних плівок у водні та гомогенізацією внаслідок застосування ГДДР.
6. Оптимізовано параметри проведення процесу ГДДР та механохімічного помелу сплаву ZrCrNi у водні та видано рекомендаціїї щодо практичного впровадження отриманих результатів.
Література
1. Bulyk I.I., Basaraba Yu. B., Trostianchyn A.M. Features of the HDDR process in ZrT2 (T = Cr, Mn, Fe, Co) compounds // J. Alloys and Compounds. - 2004. -Vol.367. - P. 283-288.
2. Булик І.І., Басараба Ю.Б., Тростянчин А.М. Вплив титану на спричинені воднем перетворення у фазах Лавеса на основі цирконію // Фіз.-хім. механіка матеріалів. - 2004. - № 6. - С. 67-72.
3. Bulyk I.I., Basaraba Yu. B., Dovhyj Ya. O. Influence of Ti on the hydrogen-induced phase-structure transformations in the ZrCr2 intermetallic compound // Intermetallics. - 2006. - Vol.14. - P. 735-741.
4. Bulyk I.I., Basaraba Yu. B., Trostianchyn A.M. Effect of hydrogen on the phase-structure transformations in ZrCrNi alloy // J. Alloys and Compounds. - 2004. - Vol.376. - P. 95-104.
5. Булик І.І., Басараба Ю.Б., Тростянчин А.М., Давидов В.М. Диспропорціонування у водні та рекомбінування фаз Лавеса цирконію з хромом // Фіз.-хім. механіка матеріалів. - 2005. - № 3. - С. 101-108.
6. Булик І.І., Басараба Ю.Б. Вплив водневої обробки на розрядні властивості електродів зі сплаву ZrCrNi // Фіз.-хім. механіка матеріалів. - 2005. - № 5. - С. 49-54.
7. Пат. 51233 Україна, МКІ С22F1/18, 1/02. Спосіб гомогенізації інтерметалічних сполук гідридоутворюючих металів: Пат. 51233 Україна, МКІ С22F1/18, 1/02 Булик І.І., Федоров В.В., Тростянчин А.М, Басараба Ю.Б., Синюшко В.Г. (Україна); Фізико-механічний інститут ім. Г.В. Карпенка. - № 2002020928; Заявл. 05.02.2002; Опубл. 15.09.2005, Бюл. № 9. - 4 с.
8. Булык И.И., Федоров В.В., Тростянчин А.Н., Басараба Ю.Б., Сынюшко В.Г. Гомогенизационный отжиг интерметаллических соединений гидридообразующих металлов в водороде // Сборник докладов 3-й Междунар. конф. “Оборудование и технологии термической обработки металлов и сплавов” (ОТТОМ-3). - Харьков: ННЦ ХФТИ, ИПЦ “Контраст”, 2002. - Часть 1. - С. 186-190.
Страницы: 1, 2
|
|