бесплатно рефераты

бесплатно рефераты

 
 
бесплатно рефераты бесплатно рефераты

Меню

Электрооборудование и электроснабжение выемочного комплекса бесплатно рефераты

Ток двухфазного к. з. в точке К7 (последнем светильнике очистного забоя был определён выше) имеет значение:

6. Выбор станций управления, контактов и уставок их защиты.

Для управления и защиты электродвигателей, машин и механизмов комплекса принимаем 2 станции управления СУВ-350А.

Выбираем контактор для управления и защиты комбайна 2ГШ68Б. Запуск двигателя будем осуществлять двумя контакторами. Параметры его двигателей: Iном= 146А; Iпуск= 800А; Рном= 2110= 220 кВА, 3788 А.

Принимаем контактор КТУ-4А на Iном= 250 А, с предельной отключающей коммутационной способностью 4000 А, для первого двигателя, а такойже для второго двигателя

Согласно ПБ для защиты ответвлений, питающих группу электродвигателей с к. з. ротором токовую уставку определим по формуле:

Iу Iп.ном+Iном. ост. ; Iу 800+146= 946 А.

Чтобы не происходили ложные срабатывания при пуске двигателей принимаем токовую уставку блока ПМЗ, равную 1000 А.

Проверяем чувствительность токовой уставки на срабатывание:

Чувствительность данной уставки удовлетворяет требованиям ПБ.

При максимально возможном токе трёхфазного к. з. на зажимах электродвигателя с учётом 20 % запаса:

43741,2= 5249 А.

Выбранный контактор не может отключать ток трёхфазного к. з. потому что 4000< 5249. Для отключения токов трёхфазных к. з. на РПП-0,66 устанавливаем групповой автоматический выключатель А3700У с током отключения 35 кА. Встроенном на вводе станции управления. [2, «Справочник энергктика угольной шахты», Дзюбан В.С.] При этом соблюдается условие: 35000> 5761.

Уставку максимальной токовой защиты в автоматическом выключателе рассчитываем исходя из пускового тока двигателя комбайна Iп.ном= 800 А и суммы номинальных токов остальных двигателей Iном. ост.=Iм.к.= 257 А.

Iуст.авт.= 800+257= 1057 А.

Принимаем уставку 1600 А.

Выбираем контактор для включения и защиты двигателей конвейера СП-202, параметры его двигателей: Iном= 261,5= 123 А; Iпуск= 2400= 800 А; Рном= 255= 110 кВА, 1814 А.

Принимаем контактор КТУ- 4А на Iном= 250 А, с предельной отключающей коммутационной способностью 4000 А.

Согласно ПБ для защиты ответвлений, питающих группу электродвигателей с к. з. ротором токовую уставку определим по формуле:

Iу Iп.ном; Iу 1400 А.

Чтобы не происходили ложные срабатывания при пуске двигателей принимаем токовую уставку блока ПМЗ, равную 1400 А.

Проверяем чувствительность токовой уставки на срабатывание:

Чувствительность данной уставки удовлетворяет требованиям ПБ.

При максимально возможном токе трёхфазного к. з. на зажимах электродвигателя с учётом 20 % запаса:

20951,2= 2514 А.

Т.к. 4000> 2514, то отключение будет производиться выбранным контактором, встроенным в станцию управления.

Выбираем контактор для включения и защиты маслостанции СНТ-32, параметры его двигателей: Iном= 249,5= 99 А; Iпуск= 2312= 624 А; Рном= 245= 90 кВА, 2150 А.

Принимаем контактор КТУ- 4А на Iном= 63 А, с предельной отключающей коммутационной способностью 1500 А.

Согласно ПБ для защиты ответвлений, питающих группу электродвигателей с к. з. ротором токовую уставку определим по формуле:

Iу Iп.ном; Iу624 А.

Чтобы не происходили ложные срабатывания при пуске двигателей принимаем токовую уставку блока УМЗ, равную 1400 А.

Проверяем чувствительность токовой уставки на срабатывание самого дальнего электродвигателя:

Чувствительность данной уставки удовлетворяет требованиям ПБ.

При максимально возможном токе трёхфазного к. з. на зажимах электродвигателя с учётом 20 % запаса:

33351,2= 4002 А.

Выбранный контактор не подходит, потому что 1500< 4002, но отключение будет производиться автоматическим выключателем распредпункта, встроенным в станцию управления.

Выбираем пускатель для включения и защиты двигателей лебёдки 1ЛКГН, параметры её двигателя: Iном= 14,4 А; Iпуск= 100 А; Рном= 13 кВА, 495 А.

Принимаем контактор КТУ- 4А на Iном= 250 А, с предельной отключающей коммутационной способностью 4000 А.

Согласно ПБ для защиты ответвлений, питающих группу электродвигателей с к. з. ротором токовую уставку определим по формуле:

Iу Iп.ном; Iу 100 А.

Чтобы не происходили ложные срабатывания при пуске двигателей принимаем токовую уставку блока УМЗ, равную 500 А.

Проверяем чувствительность токовой уставки на срабатывание самого дальнего электродвигателя:

Чувствительность данной уставки удовлетворяет требованиям ПБ.

При максимально возможном токе трёхфазного к. з. на зажимах электродвигателя с учётом 20 % запаса:

45371,2= 5444 А.

Выбранный контактор не подходит, потому что 4000< 5444, но отключение будет производиться автоматическим выключателем распредпункта, встроенным в станцию управления.

На основании выбранной пускозащитной аппаратуры ее элементы переносим на лист графического материала.

7. Расчёт кабельной сети высокого напряжения

Для расчёта кабельной сети воспользуемся схемой, изображенной на рисунке:

Определим сечение высоковольтного кабеля, питающего ПУПП. Для этого определим номинальный ток нагрузки:

где 1,1 - коэффициент резерва;

кот= 0,95 - коэффициент отпаек;

Кт= 8,7 - коэффициент трансформации.

По полученной величине тока нагрузки кабеля высокого напряжения определим по таблице сечение жилы кабеля - 25 мм2.

Проверим сечение по экономической плотности:

где jэк=3,5Амм2 - нормативное значение предельной плотности тока.

Т.к. Sэк= 11,6 мм2, то кабель, сечением 25 мм2 удовлетворяет экономической прочности.

Проверим выбранное сечение жилы кабеля по длительно допустимому току нагрева на термоустойчивость при трёхфазном токе к. з. кабеля. Для этого определим ток трехфазного к. з.:

где U= 6,3 кВ - напряжение сети;

R, X - активное и индуктивное сопротивления цепи.

Х= Хс+Хтр+Хр+Хл+Х1+Х2,

Хс= 0,08 Ом - индуктивное сопротивление энергосистемы;

Хтр= 0,26 Ом - индуктивное сопротивление трансформатора.

Хр - индуктивное сопротивление реактора:

10% - относительное реактивное сопротивление реактора;

Uр.ном= 10 В - номинальное напряжение реактора;

Iр.ном= 1 А - номинальный ток реактора.

Хл=0,4 - индуктивное сопротивление однопроводной воздушной линии

Индуктивное сопротивление кабеля от шин ГПП до ЦПП:

Х1= ХК1lК1= 0,083,5=0,28 Ом,

где ХК1= 0,08 Ом/км - индуктивное сопротивление 1 км кабеля;

lК1= 3,5 - длина кабеля.

Активное сопротивление:

R1= RК1lК1= 0,1223,5=0,43 Ом,

где RК1= 0,122 Ом/км - активное сопротивление одного километра кабеля.

Индуктивное сопротивление кабеля от ЦПП до ПУПП:

Х2= ХК2lК2= 0,080,9= 0,07 Ом.

Активное сопротивление кабеля от ЦПП до ПУПП:

R1= RК1lК1= 0,740,9= 0,66 Ом.

Результирующее сопротивление равно:

Х=0,08+0,26+0,58+0,4+0,28+0,07=1,67 Ом.

R=R1+R2= 0,43+0,66= 1,09 Ом.

.

Ток двухфазного к. з. в наиболее удалённой точке:

что меньше предельно допустимого тока Iп.д.=6,35кА /Правила безопасности в угольных шахтах (инструкции)/ к. з. в кабеле, имеющем жилы сечением 25 мм2, следовательно кабель подходит для данных условий.

Проведём проверку выбранного кабеля по допустимым потерям напряжения, по условию обеспечения нормированного напряжения на зажимах наиболее мощного и удалённого электроприёмника участка.

Считая, что допустимые потери напряжения в высоковольтном кабеле, проложенном от ЦПП до ПУПП не должна превышать 150 В.

Сечение жил кабеля определим из условия:

,

где IВН= 445 - расчётный ток токоприёмников;

L= 900 м - длина кабеля;

= 50 - удельная проводимость меди;

Uдоп= 150 В - допустимая потеря напряжения.

8. Выбор высоковольтной ячейки и уставок ее защиты

Взрывобезопасные комплектные распределительные устройства выбираются в зависимости от назначения исполнения, номинального тока и проверяются по предельному току отключения и предельной отключающей мощности.

Проверим ячеёку по предельному току отключения и предельной мощности отключения. Должны выполняться условия:

Принимаем высоковольтную ячейку типа КРУВ-6 на номинальный ток 40 А. =100 МВА. Проверим ячейку по предельному току отключения и предельной мощности отключения. Должны выполняться условия:

где - расчётный ток к. з. в сети:

Ток отключения КРУВ-6 имеет значение 9,6 кА, т.е. условие выполняется:

9,6 > 1,9.

- мощность отключения:

.

Мощность отключения КРУВ-6 - =100 МВА, т.е. необходимое условие выполняется:

100 > 20,7.

Определим уставку срабатывания максимальной токовой защиты КРУ для реле мгновенного действия.

Определим расчётный ток срабатывания реле:

где Кн= 1,2 - коэффициент надёжности;

Ктт= 120 - коэффициент трансформации;

Iр.max - максимальный рабочий ток защищаемой линии:

Iр.max=Iном.+Кпуск.Iном.max; Iр.max= 708+6,5292=2606,

где Iном=708А - сумма номинальных токов электроприёмников;

Iном.max=292А - номинальный ток наиболее мощного электродвигателя;

Кпуск= 6,5 - кратность пускового тока.

Принимаем значения тока уставки - 9 А.

Определим коэффициент чувствительности защиты КРУ по минимальному значению тока двухфазного к. з.:

Ток срабатывания реле:

Коэффициент чувствительности:

что удовлетворяет условию ПБ.

Определим уставку для токовых реле, индуцируемых сопротивлениями на период пуска электродвигателя.

Коэффициент чувствительности в этом случае будет равен:

где Кш= 7,5 - коэффициент шунтирования;

Iср= КттIу= 1205= 600 А.

Проверим уставку защиты срабатывания реле максимального тока КРУ для отдельных трансформаторов и передвижных подстанций по условию:

где =9120 А - расчётный ток двухфазного к.з. на стороне вторичной обмотки НН трансформатора;

Кт= 8,7 - коэффициент трансформации.

Iср - ток срабатывания реле защиты.

Что удовлетворят требованиям ПБ. 9. Требования ПБ при эксплуатации электрооборудования.

9. Требования ПБ при эксплуатации электрооборудования.

Запрещается осуществлять одновременную подачу напряжения и запуск двигателей механизированного комплекса с двух или более пультов управления. Перед началом работы машин и механизмов должен подаваться сигнал предупредительный. Запрещается работа при незаземленных или неисправном оборудовании, при снятых ограждениях, без необходимых индивидуальных электрозащитных средств, без ежемесячного осмотра оборудования обслуживающем персоналом и лицам тех надзора, без наличия подробных инструкций. Электроснабжение участка должно осуществляется от передвижных трансформаторных подстанций, присоединяемых к распределительной сети с помощью КРУ.

Питание передвижных трансформаторных подстанций, устанавливаемых в выработках с исходящей струёй воздуха непосредственно примыкающих к очистным забоям наклонных пластов, должно осуществляться от обособленной сети с защитой от утечек тока. Для включения РПП участка и другого электрооборудования, расположенного в выработках с исходящей струёй воздуха, должны применяться коммутационные аппараты с БРУ, обеспечивающие защитное отключение и автоматический контроль безопасной величины сопротивления цепи заземления. Схемы управления забойными машинами и механизмами должны обеспечивать: нулевую защиту; непрерывный контроль заземления корпуса машин; защиту от самопроизвольного включения аппарата при замыкании во внешних цепях управления.

Все металлические части электромеханических устройств нормально не находящееся под напряжением, но которое могут оказаться под напряжением в случае повреждения изоляции должны быть заземлены.

Список использованных источников

1. Щутский В.И., Волощенко Н.И., Плащанский Л.А. “Электрификация подземных горных работ” - М.: Недра, 1986 г.

2. Дзюбан В.С. и др. “Cправочник энергетика угольной шахты” - М.: Недра, 1983 г.

3. Медведев Г.Д. “Электрооборудование и электроснабжение горных предприятий” М.: недра, 1988 г.

4. Цапенко Е.Ф. и др. “Горная электротехника” - М.: недра, 1986 г.

5. “Правила безопасности в угольных и сланцевых шахтах” - М.: Недра, 1998 г.

6. “Правила технической эксплуатации угольных и сланцевых шахт”- М.: Недра, 1976 г.

7. Озерной М.И. “Электрооборудование и электроснабжение подземных разработок угольных шахт” - М.: недра, 1975 г.

8. Авсеев Г.М., Алексеенко А.Ф., Гаршаш И.Л. “Сборник задач по горной электротехнике” - М.: Недра, 1988 г.

9. Чумаков В.А., Глухов М.С., Осипов Э.Р. и др. “Руководство по ревизии, наладке и испытанию подземных электроустановок шахт” - М.: Недра, 1989 г.

10. Хорин В.Н. “Машины и оборудование для угольных шахт” -М.: Недра, 1987 г.

Страницы: 1, 2, 3